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成都变压器温升值的计算
来源：http://www.anbiansh.com/ 作者：变压器厂家 日期：2019/07/24 20:10
有时通过计算得的温升值，和实测值比较，偏高许多，这是主要的原因。因为风道宽度除2，所求得的a值小很多，有效散热面积小很多，单位面积的散热量高很多，所以，成都变压器温升的计算值也偏高很多。
还应该指出，采用上述方法算得的温升值，和实测值比较，变压器外线圈偏高得少一些，内线圈偏高得多一些，这也是主要的原因。因为内线圈全是内散热面，计算a值时，风道宽度除2。对总的有效散热面积的影响大;外线圈有一个外露散热面，影响较小。
为了计算简便，只求一个a值，这样，风道的有效宽度取平均值，也是不对的。因为，a值和风道宽度的关系，是指数关系，不是直线关系，所以，风道有效宽度取平均值所求得的a值，是没有物理意义的。
这种计算方法，是自相矛盾的。因为a1.anr和a1g都是由两个发热的面组成的垂直风道，从这个意义上讲，它们的性质是相同的。如果除2，都应该除2;如果不除2，都不应该除2;不能有的除2，有的不除2。何况，生产实践表明，即使这样，成都变压器温升的计算值和实测值比较，仍旧相差很大(对外线圈,实测值一般偏低5~10°C,对内线圈,实测值一般偏低8~15°C)。所以，这种计算方法，也是不正确的。
根据上述分析，在附录中以成都变压器内线圈为多层圆简式线圈、外线圈为用宽铜排绕成的单层圆筒式线圈为例，列出了空气自冷式变压器温升计算的程序和公式。其中仅对垂直风道中的内散热面的散热系数和有效散热面积的计算方法做了改进，其余部份和变压器厂家现行的计算方法基本上相同。此计算程序和公式，曾在ZUDOG和ZUSOG型电阻炉用自耦变压器3、5、919、25千伏安五种规格上进行初步的验证，实测值偏低0~4°C;曾在YADGY－ASG型盐溶炉变压器25、35、50、60,75、100千伏安六种规格上进行初步的验证，实测值低3~6C,曾在DDG型20千伏安单相空气自冷式变压器.上进行初步的验证，铁心实测值偏低2.2°C;内线圈实测值偏低3.8C;外线圈实测值偏低5.3°C。故比较起来，实测值和计算值较为接近。
单相控制柜变压器BK-50va660v转变220v50W交流隔离,上海江苏浙江广东福建10kva/kw变频变压器380v50Hz变480v460v60Hz,380V变330V三相干式变压器韩国加热设备配套180KVA,变压器E140-220/48,三相调压器380V TSGC2-15KVA手动调压器。
还应该指出，采用上述方法算得的温升值，和实测值比较，变压器外线圈偏高得少一些，内线圈偏高得多一些，这也是主要的原因。因为内线圈全是内散热面，计算a值时，风道宽度除2。对总的有效散热面积的影响大;外线圈有一个外露散热面，影响较小。
为了计算简便，只求一个a值，这样，风道的有效宽度取平均值，也是不对的。因为，a值和风道宽度的关系，是指数关系，不是直线关系，所以，风道有效宽度取平均值所求得的a值，是没有物理意义的。
这种计算方法，是自相矛盾的。因为a1.anr和a1g都是由两个发热的面组成的垂直风道，从这个意义上讲，它们的性质是相同的。如果除2，都应该除2;如果不除2，都不应该除2;不能有的除2，有的不除2。何况，生产实践表明，即使这样，成都变压器温升的计算值和实测值比较，仍旧相差很大(对外线圈,实测值一般偏低5~10°C,对内线圈,实测值一般偏低8~15°C)。所以，这种计算方法，也是不正确的。
根据上述分析，在附录中以成都变压器内线圈为多层圆简式线圈、外线圈为用宽铜排绕成的单层圆筒式线圈为例，列出了空气自冷式变压器温升计算的程序和公式。其中仅对垂直风道中的内散热面的散热系数和有效散热面积的计算方法做了改进，其余部份和变压器厂家现行的计算方法基本上相同。此计算程序和公式，曾在ZUDOG和ZUSOG型电阻炉用自耦变压器3、5、919、25千伏安五种规格上进行初步的验证，实测值偏低0~4°C;曾在YADGY－ASG型盐溶炉变压器25、35、50、60,75、100千伏安六种规格上进行初步的验证，实测值低3~6C,曾在DDG型20千伏安单相空气自冷式变压器.上进行初步的验证，铁心实测值偏低2.2°C;内线圈实测值偏低3.8C;外线圈实测值偏低5.3°C。故比较起来，实测值和计算值较为接近。
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